ELECTRIC, WITH AN EDGE
El transformador de 50mva es un transformador de potencia. Daelim dispone de tipos de transformadores de 50 mva. Entre ellos, los transformadores de potencia en serie de baja pérdida de 220 kv, 110 lv y 69 kv son desarrollados exclusivamente por daelim. Tiene las características de baja pérdida, fuerte capacidad de protección contra sobretensiones y baja descarga parcial.
Con más de 16 años de experiencia en el diseño y producción de transformadores, Daelim ha brindado soluciones de transformadores profesionales a Canadá, México, Myanmar, Chile, Honduras, Australia, Estados Unidos y otros países. Al mismo tiempo, los transformadores de potencia producidos por Daelim han superado la certificación de IEEE, CSA, SGS, CESI y otros estándares de la industria, lo que brinda una garantía favorable para la construcción de su red eléctrica.
El transformador de 50 mva es un transformador de potencia de 110 kv con gran capacidad, baja pérdida, bajo nivel de ruido, fuerte resistencia a cortocircuitos y baja descarga parcial. La capacidad nominal del transformador de 50 mva es de 6300~63000kva. La frecuencia es 50HZ/60HZ. La lámina de silicio se utiliza como material del núcleo de hierro, el voltaje principal es de 110 kv y el voltaje secundario es de 10,5.
Descarga parcial del transformador de 50 mva: la descarga aparente inferior a 1,5 veces la tensión nominal es inferior a 80 pC;
Ruido del transformador de 50 mva: 63MVA y los productos inferiores son inferiores a 58dB(AN);
Pérdida de potencia del transformador de 50 mva: la pérdida sin carga es un 30 % inferior a la norma IEC;
Fiabilidad del transformador de 50 mva: todos los productos en uso no tienen daños ni fugas de aceite;
Resistencia de cortocircuito del transformador de 50 mva: el tipo SFZ11-50000/132 pasó con éxito la prueba de resistencia de cortocircuito del Centro Nacional de Supervisión e Inspección de Calidad de Transformadores y pasó el sistema de control de calidad holandés “KEMA”.
(1) El núcleo de hierro del transformador de 50 mva adopta una estructura de sujeción tipo marco de placa de tracción, uniones oblicuas completas, tipo monofásico de tres columnas y está compuesto de láminas de acero al silicio laminado en frío con baja pérdida, orientación del grano y alta permeabilidad magnética.
(2) Los pies, las abrazaderas y las placas de tracción del núcleo de hierro del transformador de 50 mva se han optimizado y calculado para garantizar la resistencia mecánica del cuerpo del producto en condiciones de levantamiento, presión, sujeción del núcleo de hierro y cortocircuito.
(3) El núcleo de hierro del transformador de 50 mva cuenta con conductos de aceite en las posiciones adecuadas para facilitar la disipación del calor. Las piezas estructurales, como las placas de extracción y los clips con núcleo de hierro, están hechas de materiales de acero no magnéticos o blindaje magnético para evitar el sobrecalentamiento local causado por fugas magnéticas.
(4) La abrazadera y el núcleo de hierro del transformador de 50 mva están aislados del tanque de aceite. El cable de conexión a tierra sale a través del casquillo de conexión a tierra en la parte superior del tanque de aceite y está conectado a tierra de manera confiable a lo largo de la pared exterior del tanque de aceite.
(1) Para mejorar la distribución del gradiente del devanado y el potencial de impulso, se puede aumentar la capacitancia en serie de la línea de cabecera de alto voltaje del transformador de 50 mva, es decir, el devanado de alto voltaje adopta una estructura continua de pantalla interna.
(2) El devanado de bajo voltaje del transformador de 50 mva adopta una estructura en espiral en forma de U, de modo que la dirección de la corriente en el devanado de bajo voltaje en forma de U es justo opuesta, lo que puede reducir el fenómeno de sobrecalentamiento local de fuga magnética de estructuras metálicas causadas por baja tensión y gran corriente.
(3) El devanado de alto voltaje adopta un aislamiento graduado y el punto neutro está directamente conectado a tierra. El devanado de baja tensión está completamente aislado. El aislamiento principal y la estructura de aislamiento del cable conductor adoptan un molde de aislamiento y un anillo de ángulo de moldeo.
(4) Todos los devanados del transformador de 50 mva están enrollados con cables transpuestos autoadhesivos de alta conductividad para mejorar la resistencia a los cortocircuitos, reducir el efecto pelicular y reducir las pérdidas por corrientes de Foucault.
(5) El diseño del transformador de 50 mva de la distribución del flujo de aceite del devanado se lleva a cabo utilizando el método de enfriamiento OFFWF. Para reducir efectivamente el aumento de la temperatura promedio y el aumento de la temperatura del punto caliente de los devanados, se disponen conductos de aceite axiales en los devanados de bajo y alto voltaje para disipar el calor. Al mismo tiempo, el circuito de aceite está razonablemente diseñado de acuerdo con los resultados del software de cálculo de aumento de temperatura, y la temperatura del devanado y la temperatura del aceite se controlan para cumplir con los requisitos estándar o los requisitos del usuario.
(1) Para garantizar la resistencia del aislamiento, se simulan y calculan el campo eléctrico en el extremo del devanado y el aislamiento principal. El aislamiento principal adopta el tubo de papel delgado de uso común con una pequeña estructura de espacio de aceite.
(2) Para mejorar la forma del electrodo del núcleo de hierro, se colocan pantallas de tierra en la columna del núcleo, la columna lateral y los yugos superior e inferior del transformador.
(3) Se adoptan medidas de densificación para el bloque amortiguador, el lado del diámetro interior del devanado de bajo voltaje adopta un tubo de cartón como esqueleto, el extremo del devanado adopta una estructura de placa de presión de alta resistencia y el cuerpo adopta una estructura de manga integral .
(1) Se coloca una parte aislante moldeada en el extremo posterior del cable de alto voltaje, y la conexión está protegida por un tubo de cobre, y el cable conductor adopta una estructura directa.
(2) El cable conductor de bajo voltaje adopta una estructura de barra de cobre para garantizar la capacidad de carga de corriente y la fuerza del cable conductor.
(1) El tanque de combustible es una estructura en forma de campana, la parte superior del tanque de combustible es un plano inclinado de microarco y el hierro reforzado de la pared del tanque de combustible adopta un hierro reforzado tipo ranura. Utilice el software de simulación para verificar la resistencia al vacío, la resistencia a la presión positiva y la resistencia al transporte del tanque de combustible para garantizar la resistencia mecánica general del tanque de combustible.
(2) Las partes superior e inferior del tanque de combustible son estructuras selladas y soldadas. El tanque de combustible y todos los componentes de acero deben estar bien pulidos con chorro de arena y desoxidados, y el óxido, las incrustaciones de óxido y la escoria de soldadura deben eliminarse antes de pintar.
(3) Para reducir las pérdidas perdidas y resolver el problema del sobrecalentamiento local de la pared del tanque, se instala un escudo magnético en la pared interna del tanque de combustible para reducir la fuga de flujo magnético. Al mismo tiempo, en la parte de salida del aislador de baja tensión, se utilizan materiales no magnéticos para evitar el calentamiento local.
1. Transformador regulador de voltaje sin excitación de doble bobinado
Lado de alta tensión: 110kV, 121kV; lado de baja tensión: 6,3 kV, 6,6 kV, 10,5 kV, 11 kV.
2. Transformador regulador de voltaje sin excitación de tres devanados
Lado de alta tensión: 110kV, 121kV; lado de media tensión: 35kV, 38,5kV; lado de baja tensión: 6,3 kV, 6,6 kV, 10,5 kV, 11 kV.
3. El bajo voltaje de doble devanado es un transformador regulador de voltaje sin excitación de 35 kV
Lado de alta tensión: 110kV, 121kV; lado de baja tensión: 35kV, 38,5kV.
4. Transformador regulador de voltaje bajo carga de doble devanado
Lado de alta tensión: 110kV; lado de baja tensión: 6,3 kV, 6,6 kV, 10,5 kV, 11 kV.
5. Transformador regulador de voltaje bajo carga de tres devanados
Lado de alta tensión: 110kV; lado de media tensión: 38,5 kV; lado de baja tensión: 6,3 kV, 6,6 kV, 10,5 kV, 11 kV.
La pérdida sin carga es un parámetro de control importante para un transformador de 50 mva y su valor no tiene nada que ver con la carga del transformador.
Los factores que afectan la pérdida sin carga de los transformadores de 50 mva incluyen principalmente la estructura del núcleo de hierro, la tecnología de procesamiento, las propiedades del material de las láminas de acero al silicio, etc. Para reducir la pérdida sin carga de los transformadores de 50 mva, es mejor usar acero al silicio. materiales laminares con baja pérdida unitaria, al mismo tiempo que mejora su estructura y fabricación. nivel de artesanía.
Sin embargo, confiar únicamente en el uso de materiales de bajo consumo de energía aumentará el costo de fabricación del núcleo de hierro. Al optimizar la forma estructural y el nivel del proceso de fabricación, no solo puede ahorrar el costo del material, sino también lograr un mejor efecto de reducción de la pérdida sin carga del transformador de 50 mva.
En la práctica, la pérdida sin carga de los transformadores de potencia se reduce principalmente al mejorar la estructura del núcleo de hierro, optimizar el método de superposición del núcleo de hierro, ajustar el ancho de superposición y cambiar el ancho del núcleo de hierro.
La pérdida por histéresis y la pérdida por corrientes de Foucault del núcleo del transformador de 50 mva las determina principalmente el fabricante de láminas de acero al silicio, y la pérdida adicional del núcleo del transformador la determina el fabricante del transformador. Por lo tanto, el fabricante y el fabricante del transformador de 50 mva son los organismos principales para controlar la pérdida sin carga del transformador.
El ancho superpuesto de la hoja del yugo transversal y la hoja de la columna del núcleo en la esquina de la hoja de laminación del transformador 50mva tiene cierta influencia en la pérdida sin carga del transformador. también más grande
En combinación con los resultados de la prueba, cuando el área de superposición aumenta un 1 %, la pérdida sin carga en el ángulo de unión de 45° aumentará un 0,3 %. Por lo tanto, la resistencia mecánica y la pérdida sin carga deben cumplirse sobre la base de la resistencia mecánica. Para lograr la determinación del área de superposición óptima.
Con este fin, se propone un esquema para ajustar el área de superposición de la laminación del núcleo de hierro del transformador 50mva, es decir, reducir el área de la cavidad triangular en el medio del núcleo de hierro y reducir el flujo magnético. densidad en la cavidad triangular, y el ancho de superposición del yugo lateral es el 47% de la sección de la columna del núcleo. %, el ancho de vuelta del yugo principal es el 53% de la sección de la columna del núcleo, lo que no solo puede garantizar la resistencia del núcleo de hierro, sino también mejorar la distribución del flujo magnético del núcleo de hierro, controlar la desviación del flujo magnético, y reducir la pérdida sin carga.
Desde la perspectiva de la proporción del ángulo de salida del núcleo de hierro del tipo de transformador de 50 mva en el ancho de la columna del núcleo, la capacidad de carga del núcleo de hierro en la cavidad triangular mejora después de mejorar el ángulo de salida, incluso si el flujo magnético en la esquina de la laminación del núcleo de hierro se desvía del laminado de la lámina de acero al silicio, el área del área de dirección de control se reduce, lo que es beneficioso para la distribución uniforme del flujo magnético del núcleo de hierro.
La reducción del ángulo de salida también reduce la desviación de la línea del campo magnético de la dirección de rodadura de la lámina de acero al silicio, reduce el trabajo de resistencia y reduce la pérdida adicional del núcleo del transformador. El efecto es más evidente.
Al apilar núcleos de transformadores de 50 mva, se colocan principalmente 1 ~ 3 laminaciones en cada capa, y cuanto mayor sea el número de laminaciones, mayor será el área de la sección transversal del espacio de aire en la costura y mayor será el grado de distorsión de la densidad de flujo magnético en la costura. grande. Después de que se distorsiona la densidad de flujo magnético, aumenta la densidad de flujo magnético de la lámina de acero al silicio en la unión y aumenta la pérdida sin carga.
De acuerdo con este proceso, la distorsión de la densidad de flujo magnético en la costura causada por el método de apilamiento uno a uno es la más pequeña y la pérdida sin carga también es la más pequeña. Los núcleos de hierro de gran capacidad no son adecuados, pero aumentarán la pérdida sin carga debido a una inserción incorrecta, por lo que los núcleos de hierro de gran capacidad generalmente se apilan en dos piezas.
La laminación híbrida es un nuevo método de laminación con núcleo de hierro para reducir la pérdida sin carga del núcleo de hierro y ahorrar el tiempo de laminación y el tiempo de inserción del yugo, es decir, una pieza para 1/3 parte del espesor total del núcleo de hierro , y dos piezas para el 1/3 exterior. La parte más externa de 1/3 se apila con tres piezas, lo que no aumenta la carga de trabajo de apilamiento total y puede reducir efectivamente la pérdida sin carga y la corriente sin carga del núcleo del transformador de 50 mva.
La distribución de densidad de flujo magnético en el núcleo del transformador de 50 mva no es uniforme, y la densidad de flujo magnético en la parte media suele ser inferior al valor nominal, y la densidad de flujo magnético externo es superior al valor nominal. Esto también proporciona una idea para reducir la pérdida sin carga, es decir, ajustando el apilamiento del núcleo de hierro, la densidad de flujo magnético de cada parte del núcleo de hierro tiende a distribuirse uniformemente.
La densidad de flujo magnético en la parte media del núcleo de hierro es baja, por lo que se apila una pieza para aumentar la densidad de flujo magnético, mientras que la densidad de flujo magnético exterior del núcleo de hierro es alta, se apilan tres piezas para reducir la densidad de flujo magnético .
La permeabilidad magnética de la lámina de acero magnético es mayor que la del aire, por lo que el flujo magnético en la costura ingresará a las láminas adyacentes directamente a través del núcleo de hierro y pasará a través del espacio de aire cuando el flujo magnético de las láminas adyacentes sea saturado, para minimizar la pérdida sin carga, las costuras de laminación deben escalonarse en un arreglo escalonado.
De acuerdo con la prueba, con el aumento de la serie de costura del núcleo de hierro del transformador de 50 mva, la pérdida local en el área tiende a disminuir, pero el corte de las láminas de acero al silicio, las horas-hombre para el apilamiento del núcleo de hierro y la dificultad de el procesamiento de laminación aumenta en consecuencia. En la forma de costura terciaria, las propiedades magnéticas se pueden mejorar significativamente con un ligero aumento en la complejidad del proceso fortaleciendo la elección racional del tipo de hoja y utilizando solo un tipo de hoja en el vástago.
Por lo tanto, el uso de la forma de costura de tres etapas es ideal para mejorar la práctica del núcleo de costura escalonado. Los resultados de la prueba muestran que cuando la sección transversal de la columna central permanece sin cambios, la pérdida sin carga de la forma de junta de tres niveles se reduce entre un 9 % y un 10 % en comparación con la forma de junta escalonada. La dificultad de construcción de cortar láminas de acero al silicio y apilar núcleos de hierro aumenta ligeramente, pero el efecto de reducir la pérdida sin carga es más significativo.
Si se adopta la costura de cinco niveles, el área de la sección transversal de la costura aumentará significativamente, la densidad de flujo magnético en la costura se reducirá significativamente y la pérdida sin carga se reducirá en consecuencia. Además, la forma de junta de cinco niveles también reduce el área del área donde el flujo magnético se desvía de la dirección del gadolinio de la lámina de acero al silicio en la esquina, lo que a su vez conduce a una reducción en el número de líneas magnéticas de fuerza que se desvían. desde la dirección del gadolinio de la lámina de acero al silicio, y la pérdida adicional del núcleo de hierro se reduce considerablemente.
Sin embargo, en forma de juntas de cinco niveles, la dificultad de construcción y la complejidad del proceso de cizallamiento de láminas de acero al silicio y apilamiento de núcleos de hierro aumentarán significativamente. Teniendo en cuenta la dificultad de construcción, la complejidad del proceso y la reducción de pérdidas sin carga, se recomienda utilizar juntas de tres niveles. forma.
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