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Le transformateur 50mva est un transformateur de puissance. Daelim dispose de types de transformateurs 50 mva. Parmi eux, les transformateurs de puissance 220kv, 110lv, 69kv à faible perte sont exclusivement développés par Daelim. Ils présentent les caractéristiques suivantes : faible perte, forte capacité de protection contre les surtensions et faible décharge partielle.
Avec plus de 16 ans d’expérience dans la conception et la production de transformateurs, Daelim a fourni des solutions professionnelles de transformation au Canada, au Mexique, au Myanmar, au Chili, au Honduras, en Australie, aux États-Unis et dans d’autres pays. En même temps, les transformateurs de puissance produits par Daelim ont passé les certifications IEEE, CSA, SGS, CESI et autres normes industrielles, fournissant une garantie favorable pour la construction de votre réseau électrique.
Le transformateur 50 mva est un transformateur de puissance 110kv de grande capacité, à faible perte, à faible bruit, à forte résistance aux courts-circuits et à faible décharge partielle. La capacité nominale du transformateur 50 mva est de 6300~63000kva. La fréquence est de 50HZ/60HZ. La feuille de silicium est utilisée comme matériau du noyau de fer, la tension primaire est de 110kv, et la tension secondaire est de 10.5.
Décharge partielle d’un transformateur de 50 mva : La décharge apparente sous 1,5 fois la tension nominale est inférieure à 80pC ;
Bruit du transformateur 50 mva : les produits 63MVA et moins sont inférieurs à 58dB(AN) ;
Perte de puissance du transformateur 50 mva : la perte à vide est inférieure de 30% à la norme IEC ;
Fiabilité du transformateur 50 mva : tous les produits en service ne présentent aucun dommage et aucune fuite d’huile ;
Résistance aux courts-circuits du transformateur 50 mva : Le type SFZ11-50000/132 a passé avec succès le test de résistance aux courts-circuits du Centre national de supervision et d’inspection de la qualité des transformateurs, et a passé le système de contrôle de la qualité néerlandais “KEMA”.
(1) Le noyau de fer du transformateur 50 mva adopte une structure de serrage de type cadre à plaques de traction, joints obliques complets, type monophasé à trois colonnes, et est composé de tôles d’acier au silicium laminées à froid à faible perte, à orientation des grains et à haute perméabilité magnétique.
(2) Les pieds du noyau de fer, les pinces et les plaques de traction du transformateur 50 mva ont été optimisés et calculés pour garantir la résistance mécanique du corps du produit dans des conditions de levage, de pression, de serrage du noyau de fer et de court-circuit.
(3) Le noyau de fer du transformateur de 50 mva est pourvu de passages d’huile à des endroits appropriés pour faciliter la dissipation de la chaleur. Les pièces structurelles telles que les plaques de traction du noyau de fer et les pinces sont faites de matériaux en acier non magnétique ou d’un blindage magnétique pour éviter une surchauffe locale causée par une fuite magnétique.
(4) La pince et le noyau de fer du transformateur de 50mva sont isolés du réservoir d’huile. Le fil de mise à la terre passe par la douille de mise à la terre sur le dessus du réservoir d’huile et est mis à la terre de manière fiable le long de la paroi extérieure du réservoir d’huile.
(1) Afin d’améliorer la distribution du gradient d’enroulement et le potentiel d’impulsion, la capacité en série de la ligne de tête haute tension du transformateur 50mva peut être augmentée, c’est-à-dire que l’enroulement haute tension adopte une structure continue à écran interne.
(2) L’enroulement basse tension du transformateur 50mva adopte une structure en spirale en forme de U, de sorte que la direction du courant dans l’enroulement basse tension en forme de U est juste opposée, ce qui peut réduire le phénomène de surchauffe locale de la fuite magnétique des structures métalliques causée par la basse tension et le courant important.
(3) L’enroulement haute tension adopte une isolation graduelle, et le point neutre est directement mis à la terre. L’enroulement basse tension est entièrement isolé. L’isolation principale et la structure d’isolation du fil conducteur adoptent un moulage d’isolation et un anneau d’angle de moulage.
(4) Tous les enroulements du transformateur 50mva sont enroulés avec des fils transposés auto-adhésifs à haute conductivité pour améliorer la résistance aux courts-circuits, réduire l’effet de peau et réduire les pertes par courants de Foucault.
(5) La conception de la distribution du flux d’huile des enroulements du transformateur 50mva est effectuée en utilisant la méthode de refroidissement OFFWF. Afin de réduire efficacement l’augmentation de température moyenne et l’augmentation de température du point chaud des enroulements, des passages d’huile axiaux sont disposés dans les enroulements basse tension et haute tension pour dissiper la chaleur. Dans le même temps, le circuit d’huile est raisonnablement conçu en fonction des résultats du logiciel de calcul de l’élévation de température, et la température des enroulements et de l’huile est contrôlée pour répondre aux exigences de la norme ou aux besoins de l’utilisateur.
(1) Afin de garantir la force d’isolation, le champ électrique à l’extrémité de l’enroulement et l’isolation principale sont simulés et calculés. L’isolation principale adopte le tube de papier fin couramment utilisé avec une petite structure d’espace d’huile.
(2) Afin d’améliorer la forme de l’électrode du noyau de fer, des écrans de terre sont placés sur la colonne du noyau, la colonne latérale et les culasses supérieure et inférieure du transformateur.
(3) Des mesures de densification sont adoptées pour le bloc d’amortissement, le côté du diamètre intérieur de l’enroulement basse tension adopte un tube en carton comme squelette, l’extrémité de l’enroulement adopte une structure de plaque de pression à haute résistance, et le corps adopte une structure de manchon intégral.
(1) Une pièce isolante moulée est placée à l’extrémité du fil haute tension, la connexion est blindée par un tube de cuivre et le fil conducteur adopte une structure directe.
(2) Le fil conducteur basse tension adopte une structure en barre de cuivre pour garantir la capacité de transport du courant et la résistance du fil conducteur.
(1) Le réservoir de carburant est une structure en forme de cloche, le sommet du réservoir de carburant est un plan incliné en micro-arche, et le fer renforcé de la paroi du réservoir de carburant adopte un fer renforcé de type rainure. Utilisez un logiciel de simulation pour vérifier la résistance au vide, la résistance à la pression positive et la résistance au transport du réservoir de carburant afin de garantir la résistance mécanique globale du réservoir de carburant.
(2) Les parties supérieure et inférieure du réservoir de carburant sont des structures scellées et soudées. Le réservoir de carburant et tous les composants en acier doivent être bien sablés et dépoussiérés, et la rouille, la calamine et le laitier de soudage doivent être éliminés avant la peinture.
(3) Afin de réduire les pertes parasites et de résoudre le problème de surchauffe locale de la paroi du réservoir, un écran magnétique est installé sur la paroi intérieure du réservoir de carburant pour réduire les fuites de flux magnétique. En même temps, dans la partie de sortie de la traversée basse tension, des matériaux non magnétiques sont utilisés pour éviter un échauffement local.
1. Transformateur régulateur de tension sans excitation à double enroulement.
Côté haute tension : 110kV, 121kV ; côté basse tension : 6.3kV, 6.6kV, 10.5kV, 11kV.
2. Transformateur régulateur de tension sans excitation à trois enroulements
Côté haute tension : 110kV, 121kV ; côté moyenne tension : 35kV, 38.5kV ; côté basse tension : 6.3kV, 6.6kV, 10.5kV, 11kV.
3. Transformateur régulateur de tension sans excitation à double enroulement côté basse tension : 35kV.
Côté haute tension : 110kV, 121kV ; côté basse tension : 35kV, 38.5kV.
4. Transformateur régulateur de tension en charge à double enroulement
Côté haute tension : 110kV ; côté basse tension : 6.3kV, 6.6kV, 10.5kV, 11kV.
5. Transformateur régulateur de tension en charge à trois enroulements
Côté haute tension : 110kV ; côté moyenne tension : 38.5kV ; côté basse tension : 6.3kV, 6.6kV, 10.5kV, 11kV.
La perte à vide est un paramètre de contrôle important pour un transformateur 50 mva, et sa valeur n’a rien à voir avec la charge du transformateur.
Les facteurs qui affectent la perte à vide des transformateurs 50mva comprennent principalement la structure du noyau de fer, la technologie de traitement, les propriétés des matériaux des tôles d’acier au silicium, etc. Afin de réduire la perte à vide des transformateurs 50mva, il est préférable d’utiliser des matériaux en tôle d’acier au silicium avec une faible perte unitaire, tout en améliorant sa structure et sa fabrication. niveau artisanal.
Cependant, se baser uniquement sur l’utilisation de matériaux à faible consommation d’énergie augmentera le coût de fabrication du noyau de fer. En optimisant la forme structurelle et le niveau du processus de fabrication, on peut non seulement économiser le coût des matériaux, mais aussi obtenir un meilleur effet de réduction de la perte sans charge du transformateur 50mva.
Dans la pratique, la perte sans charge des transformateurs de puissance est réduite principalement en améliorant la structure du noyau de fer, en optimisant la méthode de chevauchement du noyau de fer, en ajustant la largeur de chevauchement et en modifiant la largeur du noyau de fer.
La perte par hystérésis et la perte par courants de Foucault du noyau du transformateur 50mva sont principalement déterminées par le fabricant de la tôle d’acier au silicium, et la perte supplémentaire du noyau du transformateur est déterminée par le fabricant du transformateur. Par conséquent, le fabricant et le constructeur du transformateur 50mva sont les principaux organes de contrôle de la perte à vide du transformateur.
La largeur de chevauchement de la feuille de la culasse transversale et de la feuille de la colonne centrale à l’angle de la feuille de laminage du transformateur 50mva a une certaine influence sur la perte sans charge du transformateur. également plus grande.
D’après les résultats des essais, lorsque la zone de chevauchement augmente de 1%, la perte de charge à l’angle de jointure de 45° augmente de 0,3%. Par conséquent, la résistance mécanique et la perte de charge doivent être satisfaites sur la base de la résistance mécanique. Pour parvenir à déterminer la zone de recouvrement optimale.
À cette fin, un schéma pour ajuster la zone de chevauchement du laminage du noyau de fer du transformateur 50mva est proposé, c’est-à-dire réduire la zone de la cavité triangulaire au milieu du noyau de fer, et réduire la densité du flux magnétique au niveau de la cavité triangulaire, et la largeur de chevauchement de la culasse latérale est de 47% de la section de la colonne du noyau. La largeur de recouvrement de la culasse principale est de 53% de la section de la colonne du noyau, ce qui permet non seulement de garantir la résistance du noyau de fer, mais aussi d’améliorer la distribution du flux magnétique du noyau de fer, de contrôler la déviation du flux magnétique et de réduire la perte à vide.
Du point de vue de la proportion de l’angle de sortie du noyau de fer du type de transformateur 50 mva dans la largeur de la colonne de noyau, la capacité de charge du noyau de fer au niveau de la cavité triangulaire est améliorée après l’amélioration de l’angle de sortie, même si le flux magnétique au niveau du coin du laminage du noyau de fer dévie du laminage de la tôle d’acier au silicium La zone de la direction de contrôle est réduite, ce qui est bénéfique pour la distribution uniforme du flux magnétique du noyau de fer.
La réduction de l’angle de sortie réduit également la déviation de la ligne de champ magnétique par rapport à la direction de laminage de la tôle d’acier au silicium, réduit le travail de résistance, et réduit la perte supplémentaire du noyau du transformateur. L’effet est plus évident.
Lors de l’empilage de noyaux de transformateurs 50mva, 1~3 tôles sont principalement placées sur chaque couche, et plus le nombre de tôles est important, plus la section transversale de l’entrefer au niveau du joint est grande, et plus le degré de distorsion de la densité de flux magnétique au niveau du joint est élevé. big. Après la distorsion de la densité de flux magnétique, la densité de flux magnétique de la tôle d’acier au silicium au niveau du joint augmente et la perte à vide augmente.
Selon ce processus, la déformation de la densité du flux magnétique au niveau du joint causée par la méthode d’empilage un à un est la plus faible, et la perte à vide est également la plus faible. Les noyaux de fer de grande capacité ne conviennent pas, mais augmentent la perte à vide en raison d’une insertion incorrecte. C’est pourquoi les noyaux de fer de grande capacité sont généralement empilés en deux parties.
Le laminage hybride est une nouvelle méthode de laminage du noyau de fer qui permet de réduire la perte sans charge du noyau de fer et d’économiser le temps de laminage et le temps d’insertion de la culasse, c’est-à-dire une pièce pour le tiers de l’épaisseur totale du noyau de fer et deux pièces pour le tiers extérieur. Le 1/3 extérieur est empilé avec trois pièces, ce qui n’augmente pas la charge de travail totale de l’empilage, et peut réduire efficacement la perte à vide et le courant à vide du noyau de transformateur 50mva.
La distribution de la densité de flux magnétique dans le noyau du transformateur 50mva n’est pas uniforme, et la densité de flux magnétique dans la partie centrale est généralement inférieure à la valeur nominale, et la densité de flux magnétique externe est supérieure à la valeur nominale. Ceci fournit également une idée pour réduire la perte à vide, c’est-à-dire qu’en ajustant l’empilement du noyau de fer, la densité de flux magnétique de chaque partie du noyau de fer tend à être uniformément distribuée.
La densité du flux magnétique dans la partie centrale du noyau de fer est faible, une pièce est donc empilée pour augmenter la densité du flux magnétique, tandis que la densité du flux magnétique externe du noyau de fer est élevée, trois pièces sont empilées pour réduire la densité du flux magnétique.
La perméabilité magnétique de la tôle d’acier magnétique est plus grande que celle de l’air, ainsi le flux magnétique au niveau de la couture entrera dans les laminations adjacentes directement à travers le noyau de fer, et passera à travers l’entrefer lorsque le flux magnétique des laminations adjacentes est saturé, afin de minimiser la perte à vide, les coutures de laminage doivent être décalées dans une disposition en gradins.
Selon le test, avec l’augmentation de la série de joints du noyau de fer du transformateur 50mva, la perte locale dans la zone tend à diminuer, mais le cisaillement des feuilles d’acier au silicium, les heures de travail pour l’empilage du noyau de fer et la difficulté du traitement du laminage augmentent en conséquence. Dans la forme de joint tertiaire, les propriétés magnétiques peuvent être considérablement améliorées avec une légère augmentation de la complexité du processus en renforçant le choix rationnel du type de tôle et en utilisant un seul type de tôle dans la tige.
Par conséquent, l’utilisation de la forme de sertissage en trois étapes est idéale pour améliorer la pratique du noyau de sertissage décalé. Les résultats des essais montrent que lorsque la section transversale de la colonne du noyau reste inchangée, la perte sans charge de la forme de joint à trois niveaux est réduite de 9 à 10 % par rapport à la forme de joint en quinconce. La difficulté de construction liée à la découpe des tôles d’acier au silicium et à l’empilement des noyaux de fer est légèrement accrue, mais l’effet de réduction de la perte sans charge est plus important.
Si le joint à cinq niveaux est adopté, l’aire de la section transversale du joint sera considérablement augmentée, la densité du flux magnétique au niveau du joint sera considérablement réduite, et la perte à vide sera réduite en conséquence. En outre, la forme du joint à cinq niveaux réduit également l’aire de la zone où le flux magnétique s’écarte de la direction du gadolinium de la tôle d’acier au silicium au niveau du coin, ce qui entraîne à son tour une réduction du nombre de lignes de force magnétiques s’écartant de la direction du gadolinium de la tôle d’acier au silicium, et la perte supplémentaire du noyau de fer est fortement réduite.
Toutefois, dans le cas des joints à cinq niveaux, la difficulté de construction et la complexité du processus de cisaillement des tôles d’acier au silicium et d’empilage des noyaux de fer augmentent considérablement. Compte tenu de la difficulté de construction, de la complexité du processus et de la réduction de la perte à vide, il est recommandé d’utiliser des joints à trois niveaux.
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